Calculateur Poteaux Acier
Flambement, classe de section et flexion composée selon l'Eurocode 3 (EN 1993-1-1)
1. Type de profilé
2. Paramètres du poteau
Nuance d'acier
Limite d'élasticité fy en MPa.
S235 est le standard marchand le plus courant en France.
Attention : une nuance élevée augmente la résistance mais pas la rigidité — sur un poteau élancé le gain est faible.
S235 est le standard marchand le plus courant en France.
Attention : une nuance élevée augmente la résistance mais pas la rigidité — sur un poteau élancé le gain est faible.
Doit être strictement inférieur à H pour avoir un effet. Chaque tronçon est supposé articulé à ses deux extrémités.
Déclenche la vérification au flambement-flexion (EN 1993-1-1 §6.3.3).
Sert uniquement au métré (poids total, surface à peindre).
Estime la surface de platine nécessaire sous la charge.
Recherche inversée — quel poteau pour ma charge ?
Charges ultimes (ELU) : la capacité affichée est une résistance ultime avant ruine, avec γM1 = 1,0 (Annexe Nationale française).
Vos descentes de charges doivent être pondérées (1,35 G + 1,5 Q) avant comparaison — c'est la différence avec le calculateur de poutres, qui travaille en charges de service.
⚠️ NOTA — Hypothèses et limites :
• Calcul de prédimensionnement : flambement par flexion (EN 1993-1-1 §6.3.1) et, si un excentrement est saisi, flambement-flexion (§6.3.3, méthode 2 / Annexe B).
• Le flambement par torsion et flexion-torsion (§6.3.1.4) n'est pas vérifié : il peut devenir déterminant sur les sections en croix, les cornières et certains profilés à parois minces.
• Aucune vérification du déversement d'un poteau de portique soumis à un moment de continuité, ni des effets du second ordre global d'une structure souple.
• Ce calculateur ne dimensionne ni la platine, ni les tiges d'ancrage, ni le massif béton. Le bloc « platine d'assise » donne un ordre de grandeur de surface d'appui, rien de plus.
• Validez toujours vos sections auprès d'un bureau d'études structures.
• Calcul de prédimensionnement : flambement par flexion (EN 1993-1-1 §6.3.1) et, si un excentrement est saisi, flambement-flexion (§6.3.3, méthode 2 / Annexe B).
• Le flambement par torsion et flexion-torsion (§6.3.1.4) n'est pas vérifié : il peut devenir déterminant sur les sections en croix, les cornières et certains profilés à parois minces.
• Aucune vérification du déversement d'un poteau de portique soumis à un moment de continuité, ni des effets du second ordre global d'une structure souple.
• Ce calculateur ne dimensionne ni la platine, ni les tiges d'ancrage, ni le massif béton. Le bloc « platine d'assise » donne un ordre de grandeur de surface d'appui, rien de plus.
• Validez toujours vos sections auprès d'un bureau d'études structures.
Méthode de calcul et hypothèses
Flambement par flexion — §6.3.1
- Longueur de flambement
L_cr = K · H, appliquée aux deux axes ; le maintien intermédiaire ne réduit que l'axe faible, et seulement si l'espacement est strictement inférieur à H. - Élancement réduit
λ̄ = (L_cr/i)/(93,9·ε), avecε = √(235/f_y). - Facteur d'imperfection α issu du tableau 6.2 : profilés H/I laminés selon
h/bett_f; tubes selon le formage (courbe a à chaud, courbe c à froid). χ = 1/(Φ + √(Φ² − λ̄²)) ≤ 1puisN_b,Rd = χ·A·f_y/γ_M1, avec γM1 = 1,0 (Annexe Nationale française).- L'axe retenu est celui qui donne la plus petite résistance : c'est presque toujours l'axe faible z-z.
Classe de section — tableau 5.2
- Profilés H/I : âme (paroi interne,
c = h − 2t_f − 2r) et semelle (paroi en console,c = (b − t_w − 2r)/2) classées séparément ; la classe la plus défavorable est retenue. - Tubes carrés :
c = b − 2t − 2r_iavecr_i = tà froid (EN 10219) etr_i = 0,5·tà chaud (EN 10210). - Classe 4 : la section efficace est calculée par la formule de Winter (EN 1993-1-5),
ρ = (λ̄_p − 0,22)/λ̄_p², appliquée aux quatre parois du tube. L'élancement réduit est corrigé par√(A_eff/A). La capacité affichée tient compte de cette réduction — elle n'est pas seulement signalée.
Flambement-flexion (excentrement) — §6.3.3
- Moment
M_Ed = N_Ed · e, constant sur la hauteur — hypothèse volontairement sécuritaire : le cas réel d'une charge excentrée en tête donne un diagramme triangulaire, moins défavorable. - Vérification des deux équations (6.61) et (6.62), facteurs d'interaction de l'Annexe B (méthode 2) pour section élastique :
k_yy = C_my(1 + 0,6·λ̄_y·n_y) ≤ C_my(1 + 0,6·n_y),k_zy = 0,8·k_yy. C_m = 1,0(moment uniforme), valeur maximale donc majorante.- Déversement :
χ_LTcalculé pour les H/I avec l'élancement simplifié des laminés doublement symétriques etC1 = 1,0. Les tubes carrés sont des sections fermées : pas de déversement,χ_LT = 1. - Modules élastiques déduits exactement des inerties :
W_el,y = I_y/(h/2)etW_el,z = I_z/(b/2)(sections doublement symétriques). - En mode dimensionnement, la charge maximale est obtenue par recherche dichotomique sur l'équation d'interaction, qui n'est pas linéaire en N.
Platine d'assise (indicatif)
Surface d'appui nécessaire estimée par A_req = N_Ed / f_jd avec f_jd = β_j · k_j · f_ck/γ_C, βj = 2/3, k_j = 1,0 (aucun bénéfice de confinement revendiqué) et γC = 1,5. C'est une borne prudente : un massif largement débordant permet couramment 1,5 à 3 fois mieux.
Ce qui n'est PAS vérifié : flambement par torsion, moment de continuité en tête de poteau de portique, effets du second ordre global, assemblages, platine et tiges d'ancrage, ferraillage du massif, tenue au feu, fatigue, poids propre du poteau (négligeable en compression, moins de 1 % dans la quasi-totalité des cas).
Abaque des charges axiales ELU (kg)
Valeurs recalculées selon la nuance, les conditions d'appuis, le maintien latéral, l'excentrement et le formage sélectionnés ci-dessus. En rouge italique : section de classe 4, capacité déjà réduite par la section efficace.
Résultat estimatif
Ce calcul est un outil d'aide à la préparation de chantier. Pour tout projet, un dimensionnement définitif par un professionnel qualifié reste indispensable. EM2L peut vous accompagner →
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